分享：接觸線反復(fù)彎曲壽命試驗結(jié)果的影響因素

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瀏覽：- 發(fā)布日期：2021-09-13 16:20:45【大中小】

趙海洋,袁遠,花思明

(中鐵建電氣化局集團康遠新材料有限公司,泰州２１４５２１)

摘要:借助反復(fù)彎曲試驗機,測試了銅鎂合金接觸線反復(fù)彎曲壽命,分析了夾緊力和夾具型式對接觸線反復(fù)彎曲壽命試驗結(jié)果的影響.結(jié)果表明:在反復(fù)彎曲試驗過程中,夾緊力對接觸線反復(fù)彎曲壽命的影響明顯,接觸線反復(fù)彎曲壽命隨夾緊力的增大先增加后穩(wěn)定;而夾具型式對接觸線反復(fù)彎曲壽命的影響較小,與光面夾具相比,帶槽夾具能更好地保證試驗結(jié)果的穩(wěn)定性和可靠性.

關(guān)鍵詞:接觸線;反復(fù)彎曲壽命;夾緊力;夾具

中圖分類號:U２２５．４＋１文獻標志碼:A 文章編號:１００１Ｇ４０１２(２０１７)０３Ｇ０１６１Ｇ０４

InfluenceFactorsofTestingResultsofRepeatedBending

LifeforContactWires

ZHAOHaiＧyang,YUANYuan,HUASiＧming

(KangyuanNew MaterialCo．,Ltd．,ChinaRailwayConstructionElectrificationBureauGroup,Taizhou２１４５２１,China)

Abstract:TherepeatedbendinglifeofCuＧMgalloycontactwireswasinvestigatedbytherepeatedbending

tester,andtheeffectoftheclampingforceandfixtureblocktypeonthetestingresultsofrepeatedbendinglifeof

contractwireswasanalyzed．Theresultsshowthat:duringrepeatedbendinglifetests,theclampingforcehad

obviousinfluenceontherepeatedbendinglifeofcontactwires,andthebendinglifeofcontactwiresincreasedand

theninclinedtostablevaluewiththeincreaseofclampingforce;thetypeoffixtureblockshadtheinconspicuous

influenceontherepeatedbendinglife;compared withsmoothfixtureblocks,experimentaldatadetectedbythe

bendingtesterweremorestableandreliablewhencontactwireswereclampedbygroovefixtureblocks．

Keywords:contractwire;repeatedbendinglife;clampingforce;fixtureblock

隨著列車運行速率的不斷提高和高速鐵路的發(fā)展與進步,高鐵產(chǎn)品的質(zhì)量要求也越來越高.接觸線作為供電系統(tǒng)的核心產(chǎn)品,其質(zhì)量對高鐵運行的安全可靠具有決定性作用.反復(fù)彎曲壽命是考核接觸線性能合格與否的重要指標之一.

在檢測過程中,接觸線反復(fù)彎曲壽命試驗結(jié)果的影響因素有很多,除接觸線本身力學性能的影響

外還有很多外在因素.夾具、試樣夾緊力、彎曲速率、彎曲半徑、拉緊力、夾持面和彎曲圓弧半徑的間隙、撥桿孔直徑、撥桿底面到彎曲圓弧頂部的距離、彎曲角度等因素對彎曲壽命都有不同程度的影響.

凃應(yīng)宏等在文獻[１]中指出:支輥半徑對金屬線材彎曲次數(shù)有重大影響,兩者呈近似冪指數(shù)關(guān)系;隨著支輥半徑的增大,反復(fù)彎曲次數(shù)會明顯增加.楊廣英等[２]研究發(fā)現(xiàn):在規(guī)定的范圍內(nèi),試驗速率對銅及銅合金接觸線的反復(fù)彎曲試驗結(jié)果幾乎沒有影響;反彎曲次數(shù)隨試樣橫截面積、抗拉強度的增加而減少.向前等[３]研究發(fā)現(xiàn),晶粒位向?qū)θ∠螂姽や摰姆磸?fù)彎曲次數(shù)影響較大.吳澎等[４]指出,通過對試驗機進行改進,可以消除由于張緊力不一致對鋼絲反復(fù)彎曲試驗次數(shù)產(chǎn)生的影響.仁興堂[５]提出,接觸線反復(fù)彎曲的試驗速率為３０次??min－１較為合適,同時也指出夾緊力下降會造成彎曲點變化,使用

帶齒夾具能夠解決試樣上竄的問題.為研究夾緊力和夾具對接觸線反復(fù)彎曲壽命試驗結(jié)果的影響,筆者采用不同的夾緊力和夾具進行對比試驗,以獲得更加穩(wěn)定、可靠的反復(fù)彎曲壽命.

１試驗材料與方法

１．１試驗材料

為避免反復(fù)彎曲試驗中試樣本身性能離散帶來的影響,試驗采用中鐵建電氣化局集團康遠新材料有限公司同一生產(chǎn)工藝生產(chǎn)的 CTMH１５０銅鎂合金接觸線.同時,取樣時確保試樣不受到拉伸、扭轉(zhuǎn)、彎曲或其他機械損傷.其中３個 CTMH１５０銅鎂合金試樣的化學成分和機電性能分別如表１~２所示.

表１ CTMH１５０銅鎂合金的主要化學成分(質(zhì)量分數(shù))

１．２試驗方法

心位置(垂直水平面)向右彎曲９０°到再次回到中心位置計為１次,試驗過程中仔細觀察彎曲點,試樣徹底斷開時的次數(shù)為斷開次數(shù).設(shè)定扭矩扳手的扭矩為１０,２０,３０,４０,５０,７０,８０N??m,對試樣提供夾緊力,選擇夾具為槽夾具,在每個扭矩下測試５根銅鎂合金接觸線的反復(fù)彎曲壽命,記錄試樣的斷開次數(shù)和試樣夾持位置上移距離.根據(jù)前面７個夾緊力試驗結(jié)果選擇兩個合適的夾緊

表２ CTMH１５０銅鎂合金的主要性能

１．２試驗方法

反復(fù)彎曲試驗采用北京遠航鐵路專用器材有限公司制造的 DDWZJＧⅡ型接觸線電動反復(fù)彎折試驗機.依據(jù) GB/T４９０９．５－２００９«裸電線試驗方法第５部分:彎曲試驗反復(fù) 彎曲»[６]和 OCSＧ３－２００９«３００~３５０km/h電氣化鐵路接觸網(wǎng)裝備暫行技術(shù)條件»[７]進行試驗,彎曲速率為３０次??min－１,彎曲圓柱半徑r 為(３０±０．１)mm,彎曲圓柱頂部至撥桿底部距離 h 為１２５ mm,撥桿孔直徑 d 為d(a)＋１．０mm[d(a)為試樣直徑].試驗時,以試樣從中心位置(垂直水平面)向右彎曲９０°到再次回到中心位置計為１次,試驗過程中仔細觀察彎曲點,試樣徹底斷開時的次數(shù)為斷開次數(shù).設(shè)定扭矩扳手的扭矩為１０,２０,３０,４０,５０,７０,８０N??m,對試樣提供夾緊力,選擇夾具為槽夾具,在每個扭矩下測試５根銅鎂合金接觸線的反復(fù)彎曲壽命,記錄試樣的斷開次數(shù)和試樣夾持位置上移距離.根據(jù)前面７個夾緊力試驗結(jié)果選擇兩個合適的夾緊力,一個低值(３０N??m),一個高值(５０N??m);配合兩種不同夾具 (光面和帶槽,見圖１),設(shè)計兩因子兩水平正交試驗,每個試驗重復(fù)８次,記錄斷開次數(shù)并觀察試樣的斷裂情況.最后采用 Sirion２００型場發(fā)射掃描電鏡對反復(fù)彎曲斷口形貌進行觀察.

圖１兩種夾具外觀

２試驗結(jié)果

不同扭矩下試樣斷開次數(shù)和上移距離試驗結(jié)果如表３~４所示,二水平二因子正交試驗結(jié)果如表５所示.

３分析與討論

由表３可見,隨著夾緊力的增加,試樣的反復(fù)彎曲斷開次數(shù)逐漸增加,由１０N??m 時的７．８次增加到８０N??m 時的１０．８次.由表４可見,夾緊力對試樣夾持位置的上移距離有較大影響,隨著夾緊力的增加,夾持位置上移距離逐漸減小,由１０ N??m 時的２．１８cm 減小到８０N??m時的０．１８cm.圖２為不同夾緊力下斷開次數(shù)與試樣夾持位置上移距離的曲線,可以看出夾緊力越大,試樣的夾持位置移動距離越小,當夾緊力大于５０N??m 時,夾持位置上移距離變化較小,基本保持穩(wěn)定;隨著夾緊力的增大,試樣的反復(fù)彎曲斷開次數(shù)增大,當夾緊力大于５０N??m 時,試樣反復(fù) 彎曲斷開次數(shù) 達到１０．７次,而后保持穩(wěn)定.這說明夾緊力大于５０N??m 時,在反復(fù)彎曲試驗過程中,帶槽夾具能較好地夾緊試樣,且能保證試驗結(jié)果的穩(wěn)定性和可靠性.圖３為二水平二因子正交試驗因子效果圖.從圖３(a)可以看出,因子 A(夾緊力)對響應(yīng)變量斷開次數(shù)的影響比因子 B(夾具)要顯著,因子 A(夾緊力)從３０N??m 到５０N??m 變化時,反復(fù)彎曲斷開次數(shù)變化明顯;因子 B(夾具)為光面時,斷開次數(shù)較夾具為帶槽時的要大.從圖３(b)可以看出,因子 A(夾緊力)和因子 B(夾具)之間存在交互作用.具體來說,不論夾具為光面夾具還是帶槽夾具,使用５０N??m均能保證較高的斷開次數(shù).

表３不同夾緊力下試樣的反復(fù)彎曲壽命

對反復(fù)彎曲試驗后的試樣斷口進行掃描電鏡觀察,形貌如圖４所示.由圖４可見,CTMH１５０銅鎂合金接觸線的斷口有一半呈現(xiàn)韌性斷裂特征,另一半呈現(xiàn)脆性斷裂特征.試樣的韌性斷裂部位呈現(xiàn)拉伸撕裂型伸長韌窩,見圖４(b),這是由于試件在反復(fù)彎曲時,受拉伸和彎曲復(fù)合加載,試樣內(nèi)力學微孔沿垂直拉伸應(yīng)力軸線方向擴張直至被撕開,試件斷裂后微孔在斷口上呈現(xiàn)拋物線形韌窩,拋物線尖端背向裂紋起始點.而脆性斷裂部位呈準解理斷裂特征,這是由于試樣承載面積減少,出現(xiàn)應(yīng)力集中、超載的情況.試樣反復(fù)彎曲時的移動會使原彎曲點的彎曲幅度增大,彎曲半徑減小,出現(xiàn)變形不均勻的現(xiàn)象,導(dǎo)致應(yīng)力集中增大,裂紋加速擴展,反復(fù)彎曲性能降低,如圖５所示.