CO2驅(qū)油既能提高原油采收率，又能實(shí)現(xiàn)CO2的捕集和利用，但是CO2驅(qū)油也會(huì)帶來嚴(yán)重的腐蝕問題[1-2]。MA等[3-5]研究了純水體系中腐蝕介質(zhì)（溶解氧、硫化氫、CO2、Cl-含量、礦化度等）和環(huán)境因素（溫度、壓力、流速等）對不同管材腐蝕行為的影響，但忽略了CO2驅(qū)油采出液中原油對采油井管柱腐蝕的影響[6]。孫沖等[7-8]考慮了原油對超臨界CO2環(huán)境中碳鋼腐蝕行為的影響，分別研究了超臨界CO2不同油水比條件下碳鋼（J55、N80）的腐蝕規(guī)律，并建立了機(jī)理模型。他們都認(rèn)為，碳鋼的腐蝕速率隨著原油含水率的增加而增加，原油對CO2腐蝕具有緩蝕作用，腐蝕形態(tài)受原油和采出水形成的乳狀液的形態(tài)影響。乳狀液的類型、穩(wěn)定性和其在碳鋼表面潤濕性都會(huì)影響CO2對碳鋼的腐蝕速率[9-11]。眾所周知，表面活性劑驅(qū)也是提高油田采收率的主要方法之一。在先實(shí)施表面活性劑驅(qū)油再實(shí)施CO2驅(qū)油的油藏中，原油和采出水在表面活性劑影響下形成乳狀液，從而影響CO2對采油井井筒和集輸管線的腐蝕行為。 

作者利用高溫高壓反應(yīng)釜模擬CO2壓力為9 MPa（CO2達(dá)到超臨界狀態(tài)的壓力為7.38 MPa）、溫度為65 ℃（CO2達(dá)到超臨界狀態(tài)的溫度為31.2 ℃）的超臨界CO2環(huán)境，研究了原油/模擬采出水體系中不同含水率條件下，N80碳鋼的腐蝕速率及腐蝕深度，并對腐蝕后試片進(jìn)行表征，通過乳狀液性質(zhì)分析闡述了油水乳化對超臨界CO2環(huán)境中N80碳鋼腐蝕行為的影響機(jī)理。 

1.   試驗(yàn)

1.1   試驗(yàn)材料與試劑

試驗(yàn)材料為N80碳鋼試片，尺寸為50 mm×10 mm×3 mm，其化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）為：0.36% C，0.23%Si，1.61%Mn，0.11%Cu，≤0.01%P，≤0.004%S，余量為Fe。 

用試劑和超純水配制模擬采出水，其礦化度為36 000 mg/L，組分為15.0 g/L CaCl2、0.3 g/L Na2SO4、0.6 g/L MgCl2、20.0 g/L NaCl和0.1 g/L NaHCO3。原油組成（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）為：瀝青質(zhì)0.65%，蠟13.34%，膠質(zhì)瀝青質(zhì)4.57%。 

1.2   腐蝕試驗(yàn)與表征

按照J(rèn)B/T 7901-1999《金屬材料實(shí)驗(yàn)室均勻腐蝕全浸試驗(yàn)方法》，在FCF-2L高溫高壓反應(yīng)釜中模擬超臨界CO2環(huán)境，對N80碳鋼試片進(jìn)行浸泡腐蝕試驗(yàn)。試驗(yàn)介質(zhì)為由模擬采出水和原油組成的乳狀液（含水率分別為0、30%、50%、70%、100%），向乳狀液中加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.5%的乳化劑（十二烷基酚聚氧乙烯醚OP-10）。試驗(yàn)前進(jìn)行高純氮除氧120 min，再用高純CO2置換氮?dú)?0 min，繼續(xù)用高純CO2加壓至9 MPa。試驗(yàn)溫度為65 ℃，轉(zhuǎn)速為400 r/min（線速度為1 m/s），腐蝕時(shí)間為48 h。 

試驗(yàn)結(jié)束后，去除試片表面的原油，然后用Quantu 600FEG型掃描電鏡（SEM）觀察試片表面腐蝕產(chǎn)物膜的微觀結(jié)構(gòu)，用OXFORD INCA x-act型能譜分析儀（EDS）分析腐蝕產(chǎn)物的元素組成。對試片進(jìn)行酸洗處理，采用分析天平稱量試片，并采用失重法計(jì)算試片的腐蝕速率。用掃描電鏡觀察酸洗后試片表面，并根據(jù)圖像分析計(jì)算最大腐蝕深度[12]。 

1.3   乳狀液形貌和性質(zhì)表征

使用SVT20旋轉(zhuǎn)滴界面張力儀測定油水界面張力；反應(yīng)釜泄壓后，迅速打開，取油水混合物，在OLYMPUS DSX500光學(xué)數(shù)碼顯微鏡下觀察乳狀液微觀形貌；使用JC2000 DS接觸角測量儀測量腐蝕介質(zhì)與N80碳鋼的接觸角。 

2.   結(jié)果與討論

2.1   腐蝕速率

由圖1可見，在超臨界CO2環(huán)境中，無論是否添加乳化劑，N80碳鋼的腐蝕速率都隨著含水率的增加而增加，且添加乳化劑條件下的腐蝕速率高于未添加乳化劑條件下的。在不添加乳化劑條件下，當(dāng)含水率低于50%時(shí)，N80碳鋼的腐蝕形態(tài)為均勻腐蝕，腐蝕速率低于0.1 mm/a且變化不大，當(dāng)含水率高于50%時(shí)，腐蝕形態(tài)變?yōu)榫植扛g，腐蝕速率隨著含水率增加急速增加。在添加0.5%乳化劑條件下，N80碳鋼的腐蝕形態(tài)都為均勻腐蝕，當(dāng)含水率低于50%時(shí)，腐蝕速率隨著含水率增加急速增加，當(dāng)含水率高于50%時(shí)，腐蝕速率增速變緩，當(dāng)含水率高于70%時(shí)，腐蝕速率幾乎不變。 

圖  1  超臨界CO2環(huán)境中油水乳化對N80碳鋼腐蝕速率的影響

Figure  1.  Effect of oil-water emulsification on the corrosion rate of N80 carbon steel in supercritical CO2 environment

2.2   腐蝕產(chǎn)物膜

2.2.1   腐蝕產(chǎn)物膜微觀形貌

油水乳化條件對N80碳鋼表面腐蝕產(chǎn)物膜的微觀形貌有很大影響。由圖2可見，在未添加乳化劑的超臨界CO2環(huán)境中，當(dāng)含水率不超過30%時(shí)，N80碳鋼表面腐蝕產(chǎn)物少，表面機(jī)械加工痕跡明顯；當(dāng)含水率為50%時(shí)，腐蝕產(chǎn)物膜不平整，內(nèi)層由小顆粒晶體組成，外層由大顆粒晶體組成；當(dāng)含水率為70%時(shí)，腐蝕產(chǎn)物膜上出現(xiàn)明顯的孔洞，導(dǎo)致N80碳鋼發(fā)生局部腐蝕；當(dāng)含水率為100%時(shí)，腐蝕產(chǎn)物為胞狀的堆垛，采出水容易通過堆垛間的孔隙與金屬基體接觸，引起局部腐蝕[13]。由圖3可見，在添加0.5%乳化劑的超臨界CO2環(huán)境中，當(dāng)含水率為0%時(shí)，腐蝕產(chǎn)物膜形貌與未添加乳化劑時(shí)相似；當(dāng)含水率為30%時(shí)，腐蝕產(chǎn)物膜分為兩層，內(nèi)外層都由顆粒較小的晶體組成，外層膜不完整；當(dāng)含水率為50%~100%時(shí)，腐蝕產(chǎn)物膜的微觀形貌類似，都不完整且有大量的孔隙。 

圖  2  超臨界CO2環(huán)境中不同含水率條件下N80碳鋼表面腐蝕產(chǎn)物膜的掃描電鏡圖（無乳化劑）

Figure  2.  SEM images of corrosion product films on the surface of N80 carbon steel under different water content conditions in supercritical CO2 environment (none emulsifier)

圖  3  超臨界CO2環(huán)境中不同含水率條件下N80碳鋼表面腐蝕產(chǎn)物膜掃描電鏡圖（0.5%乳化劑）

Figure  3.  SEM images of corrosion product films on the surface of N80 carbon steel under different water content conditions in supercritical CO2 environment (0.5% emulsifier)

2.2.2   腐蝕產(chǎn)物膜成分

由表1可見，在超臨界CO2環(huán)境中，是否添加乳化劑對N80碳鋼表面腐蝕產(chǎn)物膜的元素組成影響不大，腐蝕產(chǎn)物膜的主要元素均為C、O和Fe，其原子分?jǐn)?shù)比大致為1∶3∶1，與CO2腐蝕產(chǎn)物FeCO3一致，這說明N80碳鋼主要發(fā)生了CO2腐蝕。部分N80碳鋼試片表面還發(fā)現(xiàn)了Mn元素，說明腐蝕產(chǎn)物膜不能完全覆蓋試片表面；腐蝕產(chǎn)物中含有Ca，說明腐蝕產(chǎn)物FeCO3中的Fe2+被Ca2+取代生成了CaCO3[14]。 

2.3   最大腐蝕深度

超臨界CO2環(huán)境中不同乳化條件下N80碳鋼表面最大腐蝕深度如圖4所示。在未添加乳化劑條件下，N80碳鋼表面最大腐蝕深度隨著含水率的增加迅速增大。腐蝕介質(zhì)中的原油在N80碳鋼表面發(fā)生不均勻吸附，使N80碳鋼形成局部電位差，從而發(fā)生局部腐蝕[15-17]，含水率越高，局部腐蝕越嚴(yán)重，因此最大腐蝕深度隨著含水率的增加而增大。在添加0.5%乳化劑條件下，最大腐蝕深度隨著含水率的增加先增加后趨于平穩(wěn)。含水率大于30%后，N80碳鋼的腐蝕速率迅速升高，且發(fā)生的腐蝕為均勻腐蝕，碳鋼表面整體被破壞，測量最大腐蝕深度的基準(zhǔn)點(diǎn)下移，因此，含水率大于30%后，最大腐蝕深度變化不大。 

圖  4  油水乳化對N80碳鋼最大腐蝕深度的影響

Figure  4.  Effect of oil-water emulsification on maximum corrosion depth of N80 carbon steel

2.4   油水乳化對CO2腐蝕的影響

2.4.1   乳化劑對乳狀液形貌的影響

由表2可見，添加0.5%乳化劑可使油水界面張力顯著減小，由16.832 mN/m降至0.421 mN/m，這有助于形成穩(wěn)定的乳狀液[18]。 

圖5為乳化劑添加前后不同含水率乳狀液的形貌。在未添加乳化劑條件下，油水乳化不嚴(yán)重，液珠粒徑較大，容易分離破乳，當(dāng)含水率為50%和70%時(shí)，油水混合物并未形成明顯的水包油乳狀液，而是以油包水型和水包油型乳狀液共存，這與孫沖等[7]的研究結(jié)果相同；隨著含水率的增大，油包水型乳狀液的含量減少，水包油型乳狀液的含量增加，原油對N80碳鋼的緩蝕作用逐漸降低，因此腐蝕速率隨著含水率的升高而升高。在添加0.5%乳化劑條件下，當(dāng)含水率為30%時(shí)，油水混合體系形成穩(wěn)定的油包水乳狀液，油滴粒徑較大。當(dāng)含水率為50%和70%時(shí)，油水混合體系形成水包油型乳狀液，水滴粒徑小，為10~15 μm。此時(shí)腐蝕介質(zhì)中水外相與N80腐蝕試片接觸，原油粒徑小使得原油無法在N80碳鋼表面黏附成膜，腐蝕條件接近于純水相，因此含水率大于50%后，腐蝕速率變化不大[19-21]。 

圖  5  0.5%乳化劑添加前后不同含水率乳狀液的形貌

Figure  5.  Morphology of emulsion with different water content before (a, b, c) and after (d, e, f) added with 0.5% emulsifier

2.4.2   乳化劑對油水潤濕性的影響

乳化劑對原油和模擬采出水在N80碳鋼表面接觸角的影響見表3。由表3可見，乳化劑能夠明顯降低原油和模擬采出水在N80碳鋼表面的接觸角，增強(qiáng)原油和模擬采出水在N80碳鋼表面的潤濕性[22-23]。在未添加乳化劑條件下，原油在N80碳鋼表面的接觸角小于模擬采出水在N80碳鋼表面的接觸角，說明此時(shí)原油更容易在N80碳鋼表面黏附和鋪展，起到緩蝕作用[24]，故而N80碳鋼的腐蝕速率隨著含水率的升高而升高；添加0.5%乳化劑后，模擬采出水在N80碳鋼表面的接觸角小于原油在N80碳鋼表面的接觸角，說明此時(shí)模擬采出水更容易在N80碳鋼表面黏附和鋪展[25-26]，因此當(dāng)含水率為30%時(shí)，即使形成了油包水型乳液，仍然有水在試片表面黏附，N80碳鋼的腐蝕速率仍然很大，達(dá)到1.780 1 mm/a。 

2.5   腐蝕機(jī)理模型

在溫度65 ℃、CO2壓力9 MPa、流速1 m/s的條件下，CO2已達(dá)到超臨界狀態(tài)[7-8,27]，在超臨界CO2/油水乳化液環(huán)境中N80碳鋼的腐蝕產(chǎn)物元素基本相同，說明乳化劑的加入不會(huì)改變CO2腐蝕的化學(xué)本質(zhì)。但不同條件下，腐蝕速率、最大腐蝕深度和腐蝕類型均發(fā)生了很大變化，其主要原因是油水乳化改變了腐蝕介質(zhì)中油水的分布情況，使得具有緩蝕作用的原油與N80碳鋼的接觸方式發(fā)生改變。根據(jù)不同含水率油水混合物的油水分布形態(tài)與腐蝕形貌的關(guān)系，建立了N80碳鋼在超臨界CO2/原油/鹽水環(huán)境中的腐蝕機(jī)理模型，見圖6。 

圖  6  超臨界CO2環(huán)境中油水乳化對N80碳鋼腐蝕機(jī)理模型的影響

Figure  6.  Effect of oil-water emulsification on corrosion mechanism model of N80 carbon steel in supercritical CO2 environment: (a) none emulsifier, water content of 0%-50%; (b) none emulsifier, water content of 50%-100%; (c) added with emulsifier, formation of W/O emulsion; (d) added with emulsifier, formation of O/W emulsion

在不添加乳化劑的條件下，體系無法形成穩(wěn)定的乳狀液，原油和模擬采出水在N80碳鋼表面的接觸角均大于45°，油相、水相在N80碳鋼表面的鋪展只依賴于油水體積比[7]。當(dāng)含水率為0%~50%時(shí)，體系中油相體積大，容易形成不穩(wěn)定的油包水乳狀液，且油相在N80碳鋼表面的接觸角比模擬采出水更小，原油更容易潤濕N80碳鋼表面，因此N80碳鋼的腐蝕速率低、腐蝕類型為均勻腐蝕，如圖6（a）所示。當(dāng)含水率為50%~100%時(shí)，體系中油相體積逐漸減小，水相體積逐漸增加，容易形成不穩(wěn)定的水包油乳狀液，在攪拌剪切力的作用下水外相逐漸取代原油在N80碳鋼表面附著，含水率越高，這種取代作用越強(qiáng)，因此N80碳鋼的腐蝕速率也就越高。同時(shí)原油的不均勻附著也會(huì)引起N80碳鋼表面的不均勻腐蝕，使N80碳鋼表現(xiàn)出局部腐蝕的特征[8]，腐蝕機(jī)理模型如圖6（b）所示。 

在加入乳化劑的條件下，體系中油水體積比不同，則形成的乳狀液類型也不同。當(dāng)形成的乳狀液為穩(wěn)定的油包水乳狀液時(shí)，油外相與N80碳鋼接觸。但由于乳化劑的加入使得采出水在N80碳鋼表面的接觸角減小至20°，水相更容易在N80碳鋼表面鋪展，取代原油在碳鋼表面鋪展，碳鋼表現(xiàn)為均勻腐蝕。隨著含水率的增加，水相在N80碳鋼表面鋪展的能力增強(qiáng)，原油的緩蝕作用減弱，N80碳鋼的腐蝕速率升高，其腐蝕機(jī)理模型如圖6（c）所示。隨著含水率的升高，乳狀液逐漸從油包水乳狀液轉(zhuǎn)變?yōu)樗腿闋钜?，原油與N80碳鋼表面接觸的概率變小，緩蝕作用減小，N80碳鋼的腐蝕速率迅速增大。當(dāng)形成的乳狀液為穩(wěn)定的水包油乳狀液時(shí)，水外相與N80碳鋼接觸，原油與N80碳鋼表面接觸的概率小，碳鋼表面幾乎完全被水潤濕，碳鋼表面發(fā)生均勻腐蝕。此時(shí)，水相接觸角小，油相難以取代水相在碳鋼表面鋪展，腐蝕速率不會(huì)隨著含水率增加而發(fā)生較大變化（在添加0.5%乳化劑條件下，當(dāng)含水率由70%增加到100%時(shí)，碳鋼的腐蝕速率僅增加了約10%，最大腐蝕深度變化也不大），其腐蝕機(jī)理模型如圖6（d）所示。 

3.   結(jié)論

（1）在未添加乳化劑的超臨界CO2/原油/模擬采出水體系中N80碳鋼的平均腐蝕速率隨著含水率的升高而增大。當(dāng)含水率在0%~50%時(shí)，腐蝕形態(tài)為均勻腐蝕，腐蝕速率低，最大腐蝕深度較??；當(dāng)含水率大于50%時(shí)，腐蝕形態(tài)變?yōu)榫植扛g，腐蝕速率和最大腐蝕深度迅速增加。 

（2）在添加0.5%乳化劑的超臨界CO2/原油/模擬采出水體系中N80碳鋼的腐蝕形態(tài)都為均勻腐蝕。當(dāng)含水率為0%~50%時(shí)，腐蝕速率和最大腐蝕深度與含水率正相關(guān)，且增長迅速；含水率大于50%后，腐蝕速率和最大腐蝕深度都趨于穩(wěn)定。 

（3）相同腐蝕環(huán)境中，在未添加乳化劑條件下N80碳鋼的腐蝕速率低于添加0.5%乳化劑條件下的腐蝕速率，其原因?yàn)槿榛瘎┑募尤敫淖兞擞退闋钜旱男再|(zhì)及其在N80碳鋼表面的潤濕性。 

文章來源——材料與測試網(wǎng)