王飛宇,王全振,杜 凱,鄒 鵬

(沈陽(yáng)鼓風(fēng)機(jī)集團(tuán)股份有限公司,沈陽(yáng) １１０８６９)

摘 要:首先對(duì)１２Cr１３鋼鍛件進(jìn)行了不同工藝的預(yù)熱處理,分析了預(yù)熱處理后材料的顯微組織及硬度;然后對(duì)預(yù)熱處理后的試樣進(jìn)行了最終熱處理,并對(duì)１２Cr１３鋼的預(yù)熱處理工藝參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化.結(jié)果表明:經(jīng)過(guò)７９０ ℃×２h正火預(yù)熱處理后材料的硬度適合機(jī)加工,且最終熱處理后的力學(xué)性能符合設(shè)計(jì)要求;１２Cr１３鋼鍛件選取該預(yù)熱處理工藝用于生產(chǎn),可以達(dá)到節(jié)約能源、提高生產(chǎn)效率的目的.

關(guān)鍵詞:１２Cr１３鋼;預(yù)熱處理;工藝參數(shù);力學(xué)性能;顯微組織

中圖分類(lèi)號(hào):TG１６１;TG１４２．７１ 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號(hào):１００１Ｇ４０１２(２０１７)０６Ｇ０４２８Ｇ０３

OptimizationofPreＧheatTreatmentProcessParametersof１２Cr１３Steel

WANGFeiyu,WANGQuanzhen,DUKai,ZOUPeng

(ShenyangBlowerWorksGroup,Shenyang１１０８６９,China)

Abstract: Firstly,the １２Cr１３ steel forgings were preＧheated under different processes,and the

microstructureandhardnessafterpreＧheattreatmentwereanalyzed．Then,thefinalheattreatmentwascarriedout

tothepreＧheatedsamples,andthepreＧheattreatmentprocessparametersofthe１２Cr１３steelwereoptimized．The

resultsshowthatthehardnessofthesteelafter７９０ ℃×２hnormalizationtreatmentwassuitableformachining,

andthemechanicalpropertiesofthesteelafterfinalheattreatmentmetthedesignrequirements．AdoptingthispreＧ

heattreatmentprocesstotreat１２Cr１steelforgingscouldsaveenergyandincreaseproductionefficiency．

Keywords:１２Cr１３steel;perheattreatment;processparameter;mechanicalproperty;microstructure

１２Cr１３鋼屬于馬氏體型不銹鋼,具有較高的淬透性[１],經(jīng)淬火、回火后具有較高的強(qiáng)度、韌性,良好的耐蝕性和機(jī)加工性能,一般用于制造要求強(qiáng)度、塑性及韌性配合較好的零部件[２].某公司生產(chǎn)的該鋼主要用于制造壓縮機(jī)葉輪、轉(zhuǎn)子等零部件.

在生產(chǎn) 過(guò) 程 中,鍛 件 進(jìn) 廠 的 １２Cr１３ 不 銹 鋼,其硬度高、組織不均勻,不利于機(jī)加工及后續(xù)熱處理,所以在實(shí) 際 生 產(chǎn) 過(guò) 程 中 均 會(huì) 對(duì) 鍛 造 狀 態(tài) 的 毛坯料進(jìn)行預(yù)熱處理.預(yù)熱處理的作用主要是降低材料硬度,均勻化鍛后組織,方便后續(xù)機(jī)械加工以及提高最 終 熱 處 理 產(chǎn) 品 的 合 格 率.為 此,筆 者 對(duì)１２Cr１３鋼的預(yù)熱處理工藝參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化,以供生產(chǎn)實(shí)踐參考.

１ 試樣制備與試驗(yàn)方法

１．１ 試樣制備

試驗(yàn)材料為國(guó)內(nèi)某鋼廠生產(chǎn)的１２Cr１３鋼鍛造毛坯,其化學(xué)成分見(jiàn)表１.

將 毛 坯 鍛 件 切 成 １８ 個(gè) 試 樣,分 成 ６ 組,每 組３個(gè)試樣,進(jìn)行不同工藝的預(yù)熱處理試驗(yàn),最終所得

結(jié)果為每組３個(gè)試樣的平均值.預(yù)熱處理及最終熱處理工藝參數(shù)如表２所示.

１．２ 試驗(yàn)方法

對(duì)預(yù)熱處理后的試樣進(jìn)行金相檢驗(yàn)及硬度試驗(yàn),金相檢驗(yàn)在 Axiovert２００ MAT 型光學(xué)顯微鏡上進(jìn)行;硬度試驗(yàn)在 THBCＧ３０００DA 型布氏硬度計(jì)上進(jìn)行,試驗(yàn)結(jié)果?。炒螠y(cè)試的平均值,對(duì)硬度符合機(jī)加工要求的試樣繼續(xù)進(jìn)行最終熱處理.對(duì)最終熱處理試樣進(jìn)行金相檢驗(yàn)、室溫拉伸試驗(yàn)和沖擊試驗(yàn),室溫拉伸試驗(yàn)依據(jù) GB/T２２８．１－２０１０«金屬材料

拉伸試驗(yàn) 第１部分:室溫試驗(yàn)方法»在 RSA２５０拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,試驗(yàn)結(jié)果?。硞€(gè)試樣的平均值;采用夏比 U 形 缺 口 標(biāo) 準(zhǔn) 試 樣 依 據(jù) GB/T２２９－２００７«金屬材料 夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法»在JWBＧ３００型沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,試驗(yàn)結(jié)果?。硞€(gè)試樣的平均值.

２ 試驗(yàn)結(jié)果與討論

２．１ 預(yù)熱處理后的硬度

１２Cr１３鋼經(jīng)過(guò)表２所示工藝預(yù)熱處理后,硬度試驗(yàn)結(jié)果如表３所示.

由表３可見(jiàn):對(duì)比１號(hào)原始狀態(tài)試樣的硬度,６號(hào)試樣經(jīng)過(guò)預(yù)熱處理后,硬度仍然過(guò)高,機(jī)加工硬度要求≤２２０ HB,因此不適宜機(jī)加工,所以１號(hào)和６號(hào)試樣不再進(jìn)行最終熱處理;其余２~５號(hào)試樣的硬度符合機(jī)加工要求,所以繼續(xù)進(jìn)行后續(xù)的最終熱處理試驗(yàn).

２．２ 預(yù)熱處理后的顯微組織

圖１為１２Cr１３鋼原始鍛件狀態(tài)下的顯微組織形貌,可以看出顯微組織為粗大的針狀馬氏體以及少量鐵素體.圖２為６號(hào)試樣預(yù)熱處理后的顯微組織形貌,可見(jiàn)相較于１號(hào)試樣其顯微組織未發(fā)生明顯改變,但晶界處有黑色顆粒物析出,一般認(rèn)為該顆粒物為碳化物[３],因?yàn)榫Ы缣幱性摲N碳化物的析出,所以導(dǎo)致１２Cr１３鋼的硬度比較高,不適宜進(jìn)行機(jī)械加工.圖３~６分別為２~５號(hào)試樣預(yù)熱處理后的顯微組織形貌,可見(jiàn)４號(hào)和５號(hào)試樣的組織最為粗大,為保留馬氏體位相的回火索氏體,而２號(hào)和３號(hào)試樣的顯微組織較為細(xì)密,為保留了原始鍛件狀態(tài)的針狀馬氏體.

２．３ 最終熱處理后的力學(xué)性能

２~５號(hào)試樣經(jīng)過(guò)最終熱處理后的力學(xué)性能如表４所示.從表４可以看出:不同的預(yù)熱處理工藝對(duì)材料最終的沖擊吸收能量影響最為明顯,對(duì)其他力學(xué)性能指標(biāo)的影響不明顯;最終熱處理所有試樣的力學(xué)均滿(mǎn)足公司技術(shù)要求,因此應(yīng)從節(jié)能和提高效率方面考慮.

２．４ 最終熱處理后的顯微組織

圖７為２~５號(hào)試樣經(jīng)過(guò)最終熱處理后的顯微組織形貌.從表４的力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果可以看出,預(yù)熱處理工藝對(duì)１２Cr１３鋼最終熱處理后的力學(xué)性能影響不大,但不同試樣的顯微組織還是有很明顯的差別,雖然均為回火索氏體[４],但是２號(hào)和３號(hào)試樣最終熱 處 理 后 的 組 織 較 為 細(xì) 密,這 也 是 ２ 號(hào) 和３號(hào)試樣沖擊吸收能量較高的原因;而 ４ 號(hào) 和 ５ 號(hào)

試樣最終熱處理后的組織較為粗大,所以沖擊吸收能量較低.

３ 結(jié)論

(１)不同的預(yù)熱處理工藝對(duì)１２Cr１３鋼力學(xué)性能中沖擊吸收能量的影響最大,其中經(jīng)過(guò)正火預(yù)熱處理的材料最終熱處理后的沖擊性能明顯高于退火預(yù)熱處理的,因此當(dāng)零部件對(duì)沖擊性能要求較高時(shí),建議采用正火工藝進(jìn)行預(yù)熱處理.

(２)經(jīng)過(guò)不同預(yù)熱工藝處理的１２Cr１３鋼最終熱 處理后的力學(xué)性能指標(biāo)均可以達(dá)到設(shè)計(jì)要求,但場(chǎng)中１mm２ 面積內(nèi)的晶粒數(shù)等于 NAE 的１５．５倍,那么 NAE為７．０,再根據(jù)式(２),可以計(jì)算出該試樣的晶粒級(jí)別指數(shù)G＝３．８.

試驗(yàn)用鋁合金試樣晶粒級(jí)別指數(shù),采用標(biāo)準(zhǔn)推薦的截距法的計(jì)算結(jié)果為G＝３．８±０．５.通過(guò)比較可見(jiàn),采用平面晶粒計(jì)算法使用iTEM 軟件計(jì)算的結(jié)果,與該試樣的標(biāo)準(zhǔn)值符合良好.

３ 結(jié)論

鋁合金晶粒級(jí)別指數(shù)的測(cè)定,無(wú)論是采用比較法、平面晶粒計(jì)算法,還是截距法,都需要考慮到真實(shí)倍率的問(wèn)題.比較法需要與標(biāo)準(zhǔn)圖片進(jìn)行對(duì)比,結(jié)果只能保留整數(shù),不確定度較大.后兩種方法需要在顯微鏡的毛玻璃片上劃圓或直線,操作起來(lái)不方便,而且當(dāng)晶粒級(jí)別指數(shù)較大時(shí),晶粒數(shù)過(guò)多會(huì)造成計(jì)數(shù)的極度不便,甚至錯(cuò)誤.iTEM 軟件具備強(qiáng)大的測(cè)量功能,可以很方便地計(jì)數(shù).無(wú)論金相圖片的實(shí)際倍率是多少,都能通過(guò)改變標(biāo)尺的名義尺寸,使圖片在名義上處于１００倍,然后直接根據(jù)晶粒級(jí)別指數(shù)的定義公式,無(wú)需對(duì)比和查閱標(biāo)準(zhǔn)中的表格數(shù)據(jù),就能獲取到準(zhǔn)確、可靠的晶粒級(jí)別指數(shù)測(cè)定結(jié)果.

（文章來(lái)源：理化檢驗(yàn)－物理分冊(cè) > 2017年 > 6期 > pp.428）