- [檢測(cè)百科]分享：船用發(fā)動(dòng)機(jī)Z40CSD10鋼排氣閥斷裂原因2025年06月24日 09:30
- 某船用發(fā)動(dòng)機(jī)Z40CSD10鋼排氣閥在服役約18 000 h后發(fā)生斷裂。采用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、掃描電鏡及能譜分析、力學(xué)性能測(cè)試、金相檢驗(yàn)等方法分析了排氣閥斷裂的原因。結(jié)果表明：該排氣閥斷裂性質(zhì)為疲勞斷裂，斷裂起源于排氣閥閥盤的腐蝕坑處，斷裂排氣閥因長時(shí)間接觸高溫?zé)煔?，其表面發(fā)生高溫氧化腐蝕，且煙氣中含有較高含量的腐蝕性S、Cl元素，加速了腐蝕坑的形成，最終導(dǎo)致排氣閥發(fā)生疲勞斷裂。
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- [檢測(cè)百科]分享：超聲霧化和離心霧化SnAgCu焊粉在焊膏中的腐蝕行為2025年05月26日 10:58
- 采用掃描電子顯微鏡（SEM）、X射線光電子能譜（XPS）等方法對(duì)比研究了超聲霧化和離心霧化SnAgCu焊粉在焊膏中的腐蝕行為。結(jié)果表明：超聲霧化焊粉表面光滑,富Ag相均勻分布在其上,離心霧化焊粉表面布滿枝晶,富Ag相在晶界聚集；超聲霧化焊粉的腐蝕發(fā)生在較大富Ag相顆粒位置,呈局部點(diǎn)狀腐蝕特征,而離心霧化焊粉則顯示為全面腐蝕特征,且晶界處腐蝕尤為嚴(yán)重；統(tǒng)計(jì)顯示,超聲霧化焊粉中僅少量粉體出現(xiàn)腐蝕坑,而離心霧化焊粉中所有粉體均因腐蝕發(fā)生形貌變化；隨儲(chǔ)存時(shí)間即腐蝕時(shí)間延長,離心霧化焊粉表面氧化層減薄更迅速,其耐蝕性劣于超聲霧化焊粉。合金相、晶界的分布是造成焊膏儲(chǔ)存穩(wěn)定性差異的重要原因。
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- [檢測(cè)百科]分享：鹽霧腐蝕對(duì)不同損傷狀態(tài)LY12鋁合金拉伸性能和疲勞壽命的影響2025年05月23日 10:43
- 通過打孔和室溫浸泡試驗(yàn),預(yù)制了飛機(jī)服役后LY12鋁合金構(gòu)件表面不同尺寸的通孔和腐蝕損傷,分析了預(yù)損傷試樣再次經(jīng)歷鹽霧腐蝕后的拉伸性能與疲勞壽命變化。結(jié)果表明：試樣經(jīng)浸泡120 h+鹽霧腐蝕96 h后,腐蝕坑的棱邊被溶解,腐蝕產(chǎn)物增多且疏松,蝕坑引起應(yīng)力集中,造成試樣的抗拉強(qiáng)度較母材試樣降低了6.4%；經(jīng)過鹽霧腐蝕96 h后,通孔損傷試樣有效截面積減小,?0.5 mm、?1.0 mm通孔損傷試樣的抗拉強(qiáng)度較母材試樣分別降低了11.3%和15.5%；隨著加載疲勞應(yīng)力的增大,斷口裂紋擴(kuò)展區(qū)的面積逐漸減小,裂紋擴(kuò)展壽命縮短,而循環(huán)鹽霧48 h與96 h對(duì)疲勞壽命的影響均較小。
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- [檢測(cè)百科]分享：Q235B在青島海洋飛濺區(qū)的初期腐蝕行為2025年03月19日 10:34
- 碳鋼和低合金鋼在飛濺區(qū)的腐蝕速率高于其他區(qū)帶,腐蝕后材料表面局部凸起,有很多由小點(diǎn)蝕坑連接發(fā)展而成的大腐蝕坑,銹層呈明顯的層狀分布特征。
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- [檢測(cè)百科]分享：某油氣水混輸不保溫海底管道的腐蝕原因及控制措施2025年03月06日 10:22
- 海底管道是海上油田開發(fā)生產(chǎn)的“生命線”,是油、氣、水輸送的關(guān)鍵載體。隨著油田產(chǎn)液量和含水率逐年上升,腐蝕環(huán)境日漸苛刻,海底管道內(nèi)壁因各種腐蝕因素形成腐蝕坑、槽等缺陷,國內(nèi)外統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)顯示,由于腐蝕導(dǎo)致的海底管道失效案例接近海底管道失效案例的一半[1]。而海底管道一旦發(fā)生泄漏穿孔等事故,引起的經(jīng)濟(jì)損失、環(huán)境影響等后果不可估量[2-4]。因此,在海底管道運(yùn)行過程中發(fā)現(xiàn)腐蝕缺陷,進(jìn)行針對(duì)性的腐蝕原因分析,并開展腐蝕防控治理對(duì)海底管道的安全運(yùn)行至關(guān)重要。
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- [檢測(cè)百科]分享：超超臨界火電機(jī)組給水泵汽輪機(jī)20Cr13鋼動(dòng)葉片斷裂原因2024年11月11日 13:20
- 斷裂葉片為給水泵汽輪機(jī)的第4級(jí)動(dòng)葉片,該級(jí)葉片長度為160 mm,葉根為樅樹型。斷裂葉片的宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：斷裂位置為葉根的第3級(jí)樅樹R角處,該位置斷口附近存在明顯因葉根與葉根槽沿葉輪切向擺動(dòng)而產(chǎn)生的摩擦痕跡,摩擦區(qū)域明顯發(fā)亮；斷口與葉片長度方向垂直,斷口保存完好,整體較為齊平,未見明顯塑性變形；斷口上的大部分區(qū)域可以觀察到許多互相平行的“海灘狀”疲勞輝紋,從疲勞輝紋的擴(kuò)展及收斂方向可以推斷,起裂區(qū)位于葉根R角周向兩側(cè)的邊緣,在兩側(cè)邊緣均可以觀察到多處疲勞起裂源區(qū)；斷口上大部分區(qū)域?yàn)閿U(kuò)展區(qū),面積占比約為90%,瞬斷區(qū)位于出汽側(cè)拐角區(qū)域,面積占比約為10%；葉片根部未見明顯的腐蝕坑及機(jī)械損傷等缺陷。
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- [檢測(cè)百科]分享：鋁合金氣瓶泄漏原因2024年11月11日 12:39
- 鋁合金氣瓶發(fā)生泄漏的原因?yàn)椋簹馄績?nèi)壁接觸了腐蝕性介質(zhì),使氣瓶內(nèi)壁產(chǎn)生了點(diǎn)腐蝕坑,在循環(huán)壓力試驗(yàn)過程中,點(diǎn)腐蝕坑作為疲勞裂紋源,使氣瓶在交變應(yīng)力作用下發(fā)生疲勞擴(kuò)展,裂紋不斷擴(kuò)展并穿透壁厚,最終造成氣瓶泄漏。
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- [檢測(cè)百科]分享：某井?１０１．６mmG１０５鉆桿刺穿原因分析2023年12月05日 09:46
- 某公司在鉆井作業(yè)時(shí)發(fā)生一根?１０１．６mm×８．３８mm G１０５鋼級(jí)鉆桿刺穿失效事故. 采用直讀光譜儀、拉伸試驗(yàn)機(jī)、光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、能譜儀等設(shè)備對(duì)刺穿鉆桿的化學(xué)成分、力學(xué) 性能、顯微組織以及斷口等進(jìn)行了分析,并且結(jié)合鉆井過程中的實(shí)際井況對(duì)鉆桿進(jìn)行了刺孔腐蝕機(jī) 理分析、加厚過渡帶有限元分析.結(jié)果表明:此次鉆桿刺穿為早期腐蝕疲勞失效,疲勞裂紋起源于 鉆桿加厚過渡帶消失區(qū)域內(nèi)壁的腐蝕坑底部;失效鉆桿沒有內(nèi)涂層,鉆桿鉆進(jìn)過程中,在交變載荷 的作用下于應(yīng)力集中的加厚過渡帶消失區(qū)域腐蝕坑底部萌生腐蝕疲勞裂紋,裂紋不斷擴(kuò)展最終造 成刺穿失效.最后根據(jù)此次鉆桿產(chǎn)生早期腐蝕疲勞裂紋的原因提出了相應(yīng)的改進(jìn)建議.
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- [檢測(cè)百科]分享：鍋爐水冷壁腐蝕爆管原因2023年06月21日 09:48
- 采用宏觀觀察、力學(xué)性能測(cè)試、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡及能譜分析等方法對(duì)某鍋爐水冷壁 爆管原因進(jìn)行分析。結(jié)果表明:爆口附近存在腐蝕減薄,管壁向火面結(jié)垢量較大,垢層底部有槽型 腐蝕坑,金屬基體發(fā)生嚴(yán)重脫碳,并伴有裂紋;結(jié)合實(shí)際運(yùn)行狀況,認(rèn)為爆管的主要原因是凝汽器泄 漏,導(dǎo)致不合格循環(huán)水進(jìn)入鍋爐水中,同時(shí)加藥方式不當(dāng)及定期排污不合理,造成水冷壁向火面內(nèi) 表面發(fā)生嚴(yán)重的垢下堿性腐蝕。最后提出一系列改進(jìn)措施,以避免該類事故再次發(fā)生。
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- [檢測(cè)百科]分享：某核電站高溫取樣冷卻器傳熱管開裂原因2022年12月29日 10:52
- 某核電站高溫取樣冷卻器傳熱管發(fā)生開裂,通過宏觀觀察、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、硬 度測(cè)試等方法,對(duì)核電站高溫取樣冷卻器傳熱管的開裂原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明:傳熱管開裂為 磷酸鹽引起的堿致應(yīng)力腐蝕開裂。主要原因?yàn)閭鳠峁茼敳看嬖诰植窟^熱造成水沸騰而發(fā)生磷酸鹽 隱藏。磷酸鹽產(chǎn)物濃縮、沉積,沉積產(chǎn)物下局部 OH- 富集堿化,Fe3O4 氧化膜進(jìn)一步溶解,甚至與 新鮮金屬基體直接反應(yīng),導(dǎo)致表面形成凹凸不平的腐蝕坑,最終導(dǎo)致傳熱管在殘余應(yīng)力的作用下發(fā) 生堿致應(yīng)力腐蝕開裂而泄漏。另外,傳熱管硬度較高也促進(jìn)了裂紋的萌生。
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- [檢測(cè)百科]分享：某汽輪機(jī)蒸汽調(diào)節(jié)閥桿斷裂的原因2022年12月27日 14:24
- 某汽輪機(jī)蒸汽調(diào)節(jié)閥桿在拆機(jī)檢測(cè)時(shí)發(fā)生斷裂,通過宏觀觀察、化學(xué)成分分析、力學(xué)性 能試驗(yàn)、斷口分析、能譜分析、顯微組織觀察和硬度試驗(yàn)等方法,分析了閥桿斷裂的原因。結(jié)果表 明:閥桿在蒸汽輸入口處早已存在腐蝕坑與應(yīng)力腐蝕裂紋,根據(jù)閥桿的使用環(huán)境與實(shí)際使用情況判 斷,認(rèn)為閥桿是在停機(jī)檢測(cè)時(shí)發(fā)生了一次性脆性斷裂。
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