摘 要:常規(guī)的熱處理質(zhì)量評(píng)定方法需對(duì)材料進(jìn)行破壞性加工,效率低下,且不適用于產(chǎn)品批量 檢驗(yàn).針對(duì)這一缺點(diǎn),提出基于矯頑力(Hc)的磁滯無損評(píng)估方法,研究了不同熱處理?xiàng)l件下,碳鋼 顯微組織及力學(xué)性能與矯頑力的關(guān)系.結(jié)果表明:碳鋼３種典型顯微組織對(duì)應(yīng)不同的矯頑力水平, 其順序?yàn)?Hc馬氏體 ＞Hc珠光體 ＞Hc鐵素體 ;常用力學(xué)性能指標(biāo)與矯頑力近似成線性關(guān)系;通過測定矯頑 力既可以快速辨別碳鋼的顯微組織,又能對(duì)力學(xué)性能實(shí)現(xiàn)定量預(yù)測,因此可用于其熱處理質(zhì)量的預(yù) 評(píng)定.
關(guān)鍵詞:矯頑力;熱處理;顯微組織;力學(xué)性能;預(yù)評(píng)定
中圖分類號(hào):TG１１５ 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號(hào):１００１Ｇ４０１２(２０２０)０２Ｇ０００１Ｇ０５
常規(guī)的熱處理質(zhì)量評(píng)定方法有金相檢驗(yàn)和力學(xué) 性能試驗(yàn),需要對(duì)材料進(jìn)行切割、拋光等破壞性加 工,效率低下,且抽樣檢驗(yàn)的方法不適用于質(zhì)量要求 嚴(yán)格、需逐個(gè)檢驗(yàn)的工件[１].為了更好地節(jié)約鋼鐵 材料熱處理質(zhì)量檢驗(yàn)的時(shí)間和成本,引入無損檢測 技術(shù)的需求越來越大.
磁性法無損檢測可直接得到磁性能參數(shù)(矯頑 力 Hc、剩磁 Br、磁滯損耗和飽和磁化強(qiáng)度 Ms 等, 其中矯頑力是描述材料磁滯特性的典型參數(shù),源于 磁疇壁運(yùn)動(dòng)的不可逆性)與材料性能的關(guān)系,已廣泛 應(yīng)用于鋼和鑄鐵工件的檢驗(yàn)中[２Ｇ３].JILES [４]研究 了顯微組織和含碳量對(duì)碳鋼磁性能的影響,當(dāng)碳的 質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過０．２％時(shí),晶粒尺寸對(duì)磁性能的影響 不大.BATISTA 等[５]基于矯頑力、巴克豪森噪聲 對(duì)鋼和鑄鐵中的滲碳體含量進(jìn)行了無損評(píng)價(jià),結(jié)果 表明隨著滲碳體體積分?jǐn)?shù)增加,矯頑力大小與碳含 量有一定關(guān)系.BYEON 等[６]認(rèn)為矯頑力和剩磁可 用于成分辨識(shí)、珠光體層間距和共析鋼強(qiáng)度的定量 評(píng)價(jià).此外,以矯頑力為測量參數(shù)的磁滯無損評(píng)價(jià)技術(shù)可用于分析不同淬火、回火溫度下雙相鋼的馬 氏體體積分?jǐn)?shù) 和 力 學(xué) 性 能[７Ｇ８].TANNER 等[９]觀 察到矯頑力與晶粒尺寸的倒數(shù)成線性關(guān)系,其與鐵 素體和珠光體的關(guān)系如下
式中:φp和φf分別為珠光體和鐵素體的體積分?jǐn)?shù); dp 和df 分別為珠光體和鐵素體的晶粒尺寸;c１ 和 c２為常數(shù).
一般來說,當(dāng)材料中某一組分大量存在時(shí)(如鐵 素體基體中的珠光體),即有可能主導(dǎo)整體的磁性行 為.YOSHINO 等[１０]指出鑄鐵中珠光體的體積分 數(shù)小于１７％時(shí),不會(huì)對(duì)矯頑力產(chǎn)生顯著影響;當(dāng)珠 光體的體積分?jǐn)?shù)大于６０％時(shí),矯頑力與珠光體成比 例增加,而與晶粒尺寸無關(guān).雖然通過監(jiān)測鋼鐵材 料的磁性參數(shù)可以對(duì)鋼鐵材料的晶粒尺寸、相含量、 熱處理?xiàng)l件和力學(xué)性能等進(jìn)行評(píng)價(jià),但多種冶金因 素都有可能影響材料的磁性能和力學(xué)性能,因此需 要進(jìn)行深入研究,以便在實(shí)際情況下更好地應(yīng)用這 些技術(shù).研究各種磁性能參數(shù)與力學(xué)性能之間的定 量關(guān)系,既有助于熱處理質(zhì)量的精確控制,也有助于 磁性無損檢測技術(shù)在鋼鐵性能評(píng)估中的應(yīng)用.
筆者系統(tǒng)地闡述了基于矯頑力的無損評(píng)估方法, 并結(jié)合兩種常見碳鋼的熱處理試驗(yàn)和力學(xué)性能試驗(yàn), 對(duì)材料的顯微組織、力學(xué)性能與矯頑力參數(shù)進(jìn)行了關(guān) 聯(lián),以期獲得較為準(zhǔn)確的磁性參數(shù)與力學(xué)性能的經(jīng)驗(yàn) 關(guān)系,為材料熱處理質(zhì)量的預(yù)評(píng)定提供參考.
１ 基于矯頑力的無損評(píng)估技術(shù)
鐵磁性材料可通過外部施加的時(shí)變電磁場進(jìn)行 磁化,從而發(fā)生疇壁位移和磁疇轉(zhuǎn)動(dòng),該過程可利用 磁滯回線表示.磁滯特性取決于材料內(nèi)部的微觀結(jié) 構(gòu),磁疇壁在運(yùn)動(dòng)過程中必須克服各種微結(jié)構(gòu)障礙, 這是出現(xiàn)磁滯行為的本質(zhì)原因.基于磁滯行為與微 觀結(jié)構(gòu)、殘余應(yīng)力、局部缺陷間的相互關(guān)系可開發(fā)出 磁滯無損評(píng)估技術(shù),用于評(píng)估材料微觀結(jié)構(gòu)和缺陷 密度變化導(dǎo)致的相應(yīng)力學(xué)性能的變化,從而表征材 料的固有特性.由圖１可知,磁感應(yīng)強(qiáng)度B 和磁場 強(qiáng)度H 具有非單值性,同時(shí)BＧH 曲線還具有非線 性及飽和性.
根據(jù)經(jīng)典的直流磁化和循環(huán)理論,鐵磁性材料的 矯頑力是由阻止磁疇邊界不可逆位移的平均力決定 的,微結(jié)構(gòu)障礙可能是夾雜物、位錯(cuò)、殘余應(yīng)力、晶界 以及其他晶格不均勻性和缺陷.當(dāng)晶體內(nèi)部夾雜物的釘扎效應(yīng)起主要作用時(shí),矯頑力可由下式表示[１１]
式中:Hc１為小尺寸夾雜物引起的矯頑力;Hc２為大尺 寸夾雜物引起的矯頑力;din為夾雜物的平均直徑;Lz 為磁疇體的當(dāng)量長度;ρin為體積密度;δ１８０為夾雜物的 厚度;Sδ 為夾雜物的面積;γ１８０為１８０°磁疇壁單位面 積的表面能;Ms 為飽和磁化強(qiáng)度;μ０為常數(shù).
當(dāng)晶體內(nèi)部位錯(cuò)引起的應(yīng)力起主要作用時(shí),矯 頑力可表示為[１２]
式中:r 為位錯(cuò)密度;G 為彈性模量;μ 為泊松比;b 為 Burgers參量;λs 為飽和磁致伸縮量.
由以上公式可知,矯頑力對(duì)微觀結(jié)構(gòu)和化學(xué)成 分非常敏感,在很多情況下,其與力學(xué)性能也有很好 的相關(guān)性,而且不受尺寸和提離效應(yīng)的影響[１３Ｇ１４]. 鋼鐵材料經(jīng)過熱處理后,組織結(jié)構(gòu)發(fā)生變化,矯頑力 也隨之變化,因此可通過測定熱處理前后鋼鐵件的 矯頑力來表征其微觀結(jié)構(gòu)和性能變化.
２ 顯微組織與矯頑力的關(guān)系
２．１ 試驗(yàn)方法
試驗(yàn)材料為某高碳鋼,其主要化學(xué)成分(質(zhì)量分 數(shù))為０．８５５％ C,０．２１％ Si,０．５１％ Mn,０．０１％ P, ０．００６％ S.通過調(diào)節(jié)奧氏體化溫度、等溫冷卻或連 續(xù)冷 卻 等 熱 處 理 條 件 來 改 變 試 樣 顯 微 組 織 (見 表１),并將部分試樣在７００ ℃下進(jìn)行１５０h的球化 熱處理,以形成穩(wěn)定的鐵素體相,然后使用振動(dòng)探針 式磁強(qiáng)計(jì)測量試樣的矯頑力,每個(gè)試樣測量５次取 平均值.
２．２ 試驗(yàn)結(jié)果與討論
試驗(yàn)用高碳鋼在不同熱處理?xiàng)l件下的３種典型 顯微組織如圖２所示.圖２a)所示為水淬冷卻獲得的 板條馬氏體,圖２b)所示為經(jīng)過連續(xù)冷卻獲得的層狀 珠光體,圖２c)所示為經(jīng)過球化處理后獲得的鐵素 體＋球狀滲碳體.對(duì)試樣的矯頑力進(jìn)行測量,得到 １,２號(hào)試樣的矯頑力分別為２．７０,２．７０kA??m－１;３, ４號(hào)試樣的矯頑力分別為１．７９,１．６３kA??m－１;５,６號(hào)試樣的矯頑力分別為１．４５,１．４７kA??m－１.可以看 出馬氏體的矯頑力平均值(２．７０kA??m－１)遠(yuǎn)高于珠 光體的(１．７１kA??m－１)和鐵素體的(１．４６kA??m－１). 這是因?yàn)榘鍡l馬氏體的位錯(cuò)密度非常高,位錯(cuò)線相 互聚集和糾纏,引起周圍微應(yīng)力集中,從而固定磁疇 壁,形成較強(qiáng)的釘扎效應(yīng)[１５Ｇ１６].從這個(gè)意義上講, 馬氏體相的高矯頑力源于位錯(cuò)引起的微應(yīng)力集中, 當(dāng)然過飽和間隙碳原子也可能阻礙磁疇壁移動(dòng),從 而產(chǎn)生更高的矯頑力.對(duì)于珠光體相,LO 等[１７]認(rèn) 為鐵素體基體與滲碳體片層產(chǎn)生的殘余應(yīng)力使得磁 疇壁更傾向于固定在滲碳體片層,層間距越小,兩相 之間的接觸面越大,阻礙磁疇壁移動(dòng)的概率越高. 球化處理的試樣顯微組織為鐵素體＋球狀滲碳體, 其矯頑力主要源于滲碳體顆粒對(duì)磁疇壁的阻礙,相 對(duì)于上述兩種釘扎效應(yīng),該條件下產(chǎn)生的矯頑力最 小.因此,不同顯微組織的矯頑力大小順序可初步 確定為:Hc馬氏體 ＞Hc珠光體 ＞Hc鐵素體 .不同的顯微組 織或相決定了不同的矯頑力水平,這將有助于快速 辨別鋼鐵件熱處理后的顯微組織.
３ 力學(xué)性能與矯頑力的關(guān)系
３．１ 試驗(yàn)方法
試驗(yàn)材料為某低碳鋼,其主要化學(xué)成分[１８](質(zhì) 量分 數(shù) )為 ０．１６８％ C,０．０２５％ Si,１．３４％ Mn, ０．０３１％ Al,０．０１１％ Cr,０．００７％ S,０．０１３％ P, ０．００６％ Cu,０．０１１％ Ni,０．００５％ N,０．０２８％ Ti, ０．０４８％ V.將 試 驗(yàn) 材 料 加 工 成 標(biāo) 準(zhǔn) 試 樣 后 分 為 ３組,每組對(duì)應(yīng)一種特定的熱處理工藝,見表２.采 用通用硬度計(jì)測量熱處理后試樣的維氏硬度,載荷 為９．８N(１kgf);利用２５０kN 萬能拉伸試驗(yàn)機(jī)對(duì)試 樣的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和斷后伸長率等力學(xué)性能 進(jìn) 行 測 試;便 攜 式 無 損 檢 測 儀 在 磁 化 場 強(qiáng) 度 ８０kA??m－１和磁化頻率５０MHz條件下進(jìn)行誤差調(diào) 節(jié)后,對(duì)試樣的磁滯參量進(jìn)行測量,然后分析矯頑力 與力學(xué)性能之間的定量關(guān)系.
３．２ 試驗(yàn)結(jié)果與討論
３組試樣的力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果見表３.采用水 淬、油淬的冷卻方式(第８,９組),試樣顯微組織以板 條馬氏體為主,其強(qiáng)度和硬度均較高,塑性較差.采 用空冷的冷卻方式(第７組),試樣顯微組織以層狀 珠光體為主,其強(qiáng)度和硬度較低,塑性明顯提高.
矯頑力可以用來表征鋼鐵材料的磁硬度,故與 力學(xué)性能密切相關(guān)[１９].在油淬和水淬冷卻條件下, 隨著馬氏體轉(zhuǎn)變及擴(kuò)散作用,磁疇壁的釘扎效應(yīng)導(dǎo) 致矯頑力變大,位錯(cuò)阻塞也使得材料強(qiáng)度或硬度相 應(yīng)提高.空冷時(shí),磁性能與力學(xué)性能的變化則源于 珠光體帶的破壞和長大過程.珠光體層間距變化或 滲碳體分化也會(huì)引起磁性能和力學(xué)性能改變[２０].
矯頑力與低碳鋼試樣力學(xué)性能的關(guān)系如圖３所 示,對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)分別進(jìn)行擬合,可得到矯頑力與力學(xué) 性能的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式,具體如下
由式(５)~(８)可知,不同熱處理?xiàng)l件下,低碳鋼 試樣的力學(xué)性能與矯頑力近似成線性關(guān)系,這說明 通過監(jiān)測鋼鐵材料的矯頑力變化即可實(shí)現(xiàn)對(duì)力學(xué)性 能的定量預(yù)測.其中矯頑力與抗拉強(qiáng)度和硬度的關(guān) 系曲線的擬合度高達(dá) ０．９,可優(yōu)先作為評(píng) 估 指 標(biāo). 除此之外,MOHAPATRA 等[１８]的研究證明矯頑力 與掃頻激勵(lì)法對(duì)力學(xué)性能的評(píng)估結(jié)果具有很好的一 致性,表明基于矯頑力的無損評(píng)估方法可用來預(yù)評(píng) 估熱處理后鋼鐵件力學(xué)性能的變化趨勢(shì).
４ 結(jié)論
(１)矯頑力對(duì)碳鋼顯微組織非常敏感,馬氏體 相由于高密度位錯(cuò)阻礙磁疇壁移動(dòng),其矯頑力最大; 珠光體相鐵素體基體與滲碳體片層引起局部微應(yīng)力集中,矯頑力次之;鐵素體相中分散的滲碳體顆粒影 響磁疇壁運(yùn)動(dòng),矯頑力最小.
(２)不同熱處理?xiàng)l件下,碳鋼的常用力學(xué)性能 指標(biāo)與矯頑力近似成線性關(guān)系,其中抗拉強(qiáng)度和硬 度與矯頑力有很好的關(guān)聯(lián)性.
(３)基于矯頑力的無損評(píng)估技術(shù),既能快速辨 別碳鋼的顯微組織,又能對(duì)力學(xué)性能實(shí)現(xiàn)定量預(yù)測, 可用于碳鋼的熱處理質(zhì)量預(yù)評(píng)定.
參考文獻(xiàn):
[１] 路勝卓．磁記憶用于材料熱處理質(zhì)量評(píng)估的方法研 究[D]．哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學(xué),２００７．
[２] KULEEV V G,TSARKOVA T P．Effectofplastic deformationsandheattreatmentonthebehaviorof thecoerciveforceunderload[J]．The Physicsof MetalsandMetallography,２００７,１０４(５):４６１Ｇ４６８．
[３] MIERCZAK L,JILES D C,FANTONI G．A new methodforevaluationofmechanicalstressusingthe reciprocalamplitude of magnetic barkhausen noise [J]．IEEE Transactionson Magnetics,２０１１,４７(２): ４５９Ｇ４６５．
[４] JILES D C．Review of magnetic methods for nondestructive evaluation[J]．NDT International, １９８８,２１(５):３１１Ｇ３１９．
[５] BATISTAL,RABE U,ALTPETERI,etal．Onthe mechanismofnondestructiveevaluationofcementite contentinsteels using acombination of magnetic Barkhausen noise and magnetic force microscopy techniques[J]．Journalof Magnetism and Magnetic Materials,２０１４,３５４:２４８Ｇ２５６．
[６] BYEONJ W,KWUN SI．Magneticnondestructive evaluationofthermallydegraded２．２５CrＧ１Mosteel [J]．MaterialsLetters,２００４,５８(１/２):９４Ｇ９８．
[７] GHANEIS,SAHEB ALAM A,KASHEFIM,etal． Nondestructivecharacterizationofmicrostructureand mechanicalpropertiesofintercriticallyannealeddualＧ phasesteelby magneticBarkhausennoisetechnique [J]．MaterialsScienceandEngineering:A,２０１４,６０７ (２３):２５３Ｇ２６０．
[８] GHANEI S, KASHEFI M, MAZINANI M． Comparativestudyofeddycurrentand Barkhausen noise nondestructive testing methods in microstructural examination of ferriteＧmartensite dualＧphase steel[J]．Journal of Magnetism and MagneticMaterials,２０１４,３５６:１０３Ｇ１１０．
[９] TANNERBK,SZPUNARJA,WILLCOCKSN M, etal．Magneticand metallurgicalpropertiesofhighＧ tensilesteels[J]．JournalofMaterialsScience,１９８８, ２３(１２):４５３４Ｇ４５４０．
[１０] YOSHINO M,TANABE H,SAKAMOTO T,etal． Nondestructive measurementofgrainsizeinsteel platesbyusingmagneticcoerciveforce[J]．Materials ScienceForum,１９９６,２１０:４５Ｇ５４．
[１１] BIDA G V,NICHIPURUK A P．Coercive force measurementsinnondestructivetesting[J]．Russian JournalofNondestructiveTesting,２０００,３６(１０):７０７Ｇ ７２７．
[１２] MáLEKZ．Astudyoftheinfluenceofdislocationson someofthemagneticpropertiesofpermalloyalloys [J]．CzechoslovakJournalofPhysics,１９５９,９(５): ６１３Ｇ６２６．
[１３] 楊理踐,孫宏亮,高松巍,等．基于矯頑力的鋼板應(yīng)力 檢測技術(shù)[J]．無損檢測,２０１８,４０(３):５Ｇ９．
[１４] 孫燕華．Q２４５R 鋼 磁 特 性 對(duì) 應(yīng) 力 的 映 射 規(guī) 律 研 究 [D]．濟(jì)南:山東大學(xué),２０１６．
[１５] BYEON J W, KWUN S I． Evaluation of microstructuresofvariouslyheattreatedcarbonsteel by magnetic coectivity measurement[J]．Physica StatusSolidi(b),２００４,２４１(７):１６９７Ｇ１７００．
[１６] 計(jì)云萍,劉宗昌,任慧平,等．高碳鋼中馬氏體的組織 結(jié)構(gòu)及形成機(jī)制[J]．機(jī)械工程材料,２０１３,３７(３):１Ｇ４．
[１７] LO C C H,JAKUBOVICS J P,SCRUBY C B． Monitoringthe microstructureofpearliticsteelsby magnetoacousticemission[J]．Journalof Applied Physics,１９９７,８１(８):４０６９Ｇ４０７１．
[１８] MOHAPATRAJN,MOHANTYS,DABBIRUSK, et al． Correlation of magnetic properties with mechanicalpropertiesofahightensilegradesteelin variousheattreatedconditions[J]．Transactionsof theIndianInstituteof Metals,２０１８,７１(１０):２３６１Ｇ ２３７４．
[１９] SANDOMIRSKIIS G．Estimation oftheultimate tensile strength of steel from its HB and HV hardnessnumbersand coerciveforce[J]．Russian Metallurgy(Metally),２０１７,１１:９８９Ｇ９９３．
[２０] MOHAPATRA J N, KAMADA Y． Magnetic hysteresisloop as a tool for the evaluation of spheroidizationofcementitesinpearliticsteels[J]． Journalof MaterialsEngineeringand Performance, ２０１５,２４(４):１５５１Ｇ１５５７．