近年來,隨著新能源發(fā)電的大規(guī)模并網(wǎng),大容量的火電機(jī)組承擔(dān)調(diào)峰任務(wù)[1-2],導(dǎo)致火電機(jī)組中額定轉(zhuǎn)速高、變轉(zhuǎn)速運(yùn)行的給水泵汽輪機(jī)運(yùn)行工況越來越復(fù)雜,給水泵汽輪機(jī)故障,尤其是葉片損傷及斷裂等事故頻發(fā)[3-8],給大型火電機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行帶來了很大困擾,影響了火電廠的設(shè)備安全和經(jīng)濟(jì)效益。

某電廠超超臨界機(jī)組給水泵汽輪機(jī)為單缸、雙汽源、高低壓汽源內(nèi)切換、沖動(dòng)凝汽式、下排汽式汽輪機(jī)。該給水泵汽輪機(jī)投入運(yùn)行不足8 000 h其第4級動(dòng)葉片就發(fā)生斷裂事故,導(dǎo)致給水泵汽輪機(jī)緊急停運(yùn),轉(zhuǎn)子第4級動(dòng)葉片的材料為20Cr13鋼。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法分析了該超超臨界機(jī)組給水泵汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子第4級動(dòng)葉片的斷裂原因,并提出改進(jìn)建議,以避免該類事故再次發(fā)生。

1. 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀觀察

斷裂葉片為給水泵汽輪機(jī)的第4級動(dòng)葉片,該級葉片長度為160 mm,葉根為樅樹型。斷裂葉片的宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：斷裂位置為葉根的第3級樅樹R角處,該位置斷口附近存在明顯因葉根與葉根槽沿葉輪切向擺動(dòng)而產(chǎn)生的摩擦痕跡,摩擦區(qū)域明顯發(fā)亮；斷口與葉片長度方向垂直,斷口保存完好,整體較為齊平,未見明顯塑性變形；斷口上的大部分區(qū)域可以觀察到許多互相平行的“海灘狀”疲勞輝紋,從疲勞輝紋的擴(kuò)展及收斂方向可以推斷,起裂區(qū)位于葉根R角周向兩側(cè)的邊緣,在兩側(cè)邊緣均可以觀察到多處疲勞起裂源區(qū)；斷口上大部分區(qū)域?yàn)閿U(kuò)展區(qū),面積占比約為90%,瞬斷區(qū)位于出汽側(cè)拐角區(qū)域,面積占比約為10%；葉片根部未見明顯的腐蝕坑及機(jī)械損傷等缺陷。

圖 1斷裂葉片的宏觀形貌

相鄰未斷裂葉片的宏觀形貌如圖2所示。由圖2可知：葉片葉型部位有輕微機(jī)械損傷,葉根的第2,3級樅樹R角部位存在明顯因葉根與葉根槽沿葉輪切向擺動(dòng)而產(chǎn)生的摩擦痕跡,摩擦區(qū)域表面發(fā)亮。

圖 2相鄰未斷裂葉片的宏觀形貌

1.2 化學(xué)成分分析

在斷裂葉片上截取試樣,使用直讀光譜儀對試樣進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知：斷裂葉片的化學(xué)成分符合GB/T 8732—2014 《汽輪機(jī)葉片用鋼》對20Cr13鋼的要求。

1.3 金相檢驗(yàn)

在斷裂葉片斷口處截取金相試樣,對試樣進(jìn)行金相檢驗(yàn),結(jié)果如圖3所示。由圖3可知：葉片表層及基體的組織均為回火馬氏體；葉片斷口較為平整,裂紋呈穿晶擴(kuò)展形貌,斷口上未見枝杈狀裂紋形貌,

圖 3斷裂葉片的微觀形貌

斷口附近未見明顯腐蝕坑,在斷口兩側(cè)邊緣起裂區(qū)附近的側(cè)面R角部位可以觀察到多條與斷口互相平行的微裂紋；組織中存在粗系1.5級的環(huán)狀氧化物類(D類)非金屬夾雜物,符合標(biāo)準(zhǔn)GB/T 8732—2014對20Cr13鋼的非金屬夾雜物要求。

1.4 力學(xué)性能測試

在斷裂葉片上截取試樣,對試樣分別進(jìn)行硬度和常溫沖擊性能測試,結(jié)果如表2所示。由表2可知：斷裂葉片的表層硬度、基體硬度以及沖擊吸收能量均符合GB/T 8732—2014對20Cr13鋼的要求。

1.5 掃描電鏡(SEM)及能譜分析

將斷裂葉片的斷口進(jìn)行超聲波清洗后,利用掃描電鏡對其進(jìn)行觀察,結(jié)果如圖4所示。由圖4可知：斷口的周向兩側(cè)邊緣均存在多處起裂源區(qū),各起裂源區(qū)均位于邊緣摩擦損傷區(qū)域,且起裂源區(qū)內(nèi)存在多條微裂紋；各起裂源區(qū)均未見明顯的腐蝕坑及嚴(yán)重夾雜物等缺陷；擴(kuò)展區(qū)可觀察到明顯互相平行的疲勞條帶,未見解理開裂及沿晶開裂等脆性開裂特征形貌；瞬斷區(qū)可觀察到大量的韌窩,部分韌窩底部有細(xì)小顆粒,呈現(xiàn)典型的韌性斷裂特征。

圖 4斷裂葉片斷口的SEM形貌

利用能譜分析技術(shù)對葉片斷口的起裂源區(qū)進(jìn)行分析,結(jié)果如圖5所示。由圖5可知：葉片斷口起裂源區(qū)主要含有Fe、Cr、Mn、C、O和Si等元素,未見腐蝕性元素Cl。

圖 5葉片斷口起裂源區(qū)的能譜分析結(jié)果

2. 綜合分析

綜合上述理化檢驗(yàn)結(jié)果可知：該給水泵汽輪機(jī)斷裂葉片的化學(xué)成分、顯微組織、力學(xué)性能均符合標(biāo)準(zhǔn)要求,斷裂葉片葉型及葉根處均未見明顯腐蝕坑；斷口起裂源區(qū)未發(fā)現(xiàn)腐蝕性元素Cl,因此可以排除應(yīng)力腐蝕損傷的可能[9-10]。經(jīng)核查,該給水泵汽輪機(jī)未發(fā)生不當(dāng)起停、使用載荷不當(dāng)、轉(zhuǎn)子振動(dòng)過大、超載荷、超速及進(jìn)汽參數(shù)超標(biāo)等情況,也未見水或濕蒸汽沖擊現(xiàn)象。

在給水泵汽輪機(jī)的運(yùn)行過程中,當(dāng)高溫、高壓蒸汽經(jīng)過靜葉柵進(jìn)入動(dòng)葉片時(shí),靜葉片的出汽側(cè)邊緣有一定的厚度,使氣體在靜葉柵出口部位的壓力和速率降低,沿葉輪切向形成一個(gè)不均勻的汽流場,旋轉(zhuǎn)的動(dòng)葉片每經(jīng)過一個(gè)靜葉槽道時(shí),就會受到一次汽流激振力的沖擊,進(jìn)而使葉片發(fā)生振動(dòng)[11-12]。當(dāng)動(dòng)葉片的葉根與葉根槽裝配間隙誤差較大時(shí),葉片的激振振動(dòng)程度會加劇,葉根與葉根槽發(fā)生相對微動(dòng)摩擦,摩擦區(qū)域易發(fā)生微動(dòng)疲勞開裂現(xiàn)象,進(jìn)而使葉片疲勞斷裂。

現(xiàn)場檢查給水泵汽輪機(jī)時(shí),發(fā)現(xiàn)部分第4級動(dòng)葉片存在葉根與葉根槽裝配間隙過大、沿葉輪周向松動(dòng)現(xiàn)象。同時(shí)觀察到斷裂葉片斷口邊緣及松動(dòng)未斷裂葉片的葉根R角處均存在與葉根槽沿葉輪切向微動(dòng)摩擦的痕跡,摩擦痕跡細(xì)密且光亮,說明在給水泵運(yùn)行過程中,裝配松動(dòng)葉片的振動(dòng)程度較嚴(yán)重,葉根與葉根槽之間發(fā)生了微動(dòng)摩擦[13-14]。

葉片斷口上大部分區(qū)域?yàn)槠跀U(kuò)展區(qū),且疲勞條帶尺寸及間隙細(xì)小,瞬斷區(qū)面積較小。說明在給水泵汽輪機(jī)運(yùn)行過程中,動(dòng)葉片承受的載荷不大,且主要承受了交變循環(huán)載荷,葉片斷裂性質(zhì)為典型的高周低應(yīng)力疲勞斷裂。

綜上所述,該超超臨界機(jī)組給水泵汽輪機(jī)第4級動(dòng)葉片的斷裂原因是葉片裝配質(zhì)量差,葉片存在明顯松動(dòng),在交變振動(dòng)載荷的作用下,葉根與葉根槽接觸部位發(fā)生微動(dòng)疲勞開裂,最終導(dǎo)致葉片斷裂。

3. 結(jié)論與建議

超超臨界機(jī)組給水泵汽輪機(jī)的第4級動(dòng)葉片裝配不當(dāng),葉根與葉根槽裝配間隙偏大,導(dǎo)致葉片存在明顯松動(dòng)；在長期較高水平的交變振動(dòng)載荷作用下,部分裝配間隙較大的葉片沿葉根與葉根槽接觸部位產(chǎn)生微動(dòng)疲勞損傷,葉根周向兩側(cè)的邊緣發(fā)生雙向多源性疲勞開裂,裂紋逐步擴(kuò)展,最終導(dǎo)致葉片斷裂。

建議對高速轉(zhuǎn)動(dòng)的給水泵汽輪機(jī)各級動(dòng)葉片葉根與葉根槽之間選擇過度配合或過盈配合,避免轉(zhuǎn)子高速轉(zhuǎn)動(dòng)過程中葉片發(fā)生異常振動(dòng)。對于重要金屬部件,在機(jī)組投運(yùn)后應(yīng)結(jié)合機(jī)組檢修計(jì)劃做好監(jiān)督檢驗(yàn)工作。

文章來源——材料與測試網(wǎng)