鞍形彈簧墊圈，規(guī)格為M24，材質為65Mn，表面達克羅處理。安裝扭矩為670N•m，安裝在高強度的螺栓上，安裝的過程中發(fā)現墊圈開裂失效。

13.7.1 試驗過程與結果

故障件的斷裂位置均位于墊圈開口對邊的拱起處，即安裝后變形最大處，如圖13-57所示

圖13-57 斷裂墊圈宏觀形貌

采用掃描電鏡對墊圈斷口進行低倍和高倍觀察：

墊圈斷口低倍觀察，可見斷面四周較平坦，心部粗糙，低倍形貌見圖13-58。

圖13-58 斷面宏觀形貌

墊圈斷口高倍觀察，斷口邊緣區(qū)域的微觀形貌為剪切韌窩形貌，見圖13-59。

圖13-59 斷面邊緣微觀形貌。

斷口心部區(qū)域的微觀形貌為沿晶斷裂，斷口為解理及韌窩的混合斷口，并伴有晶間二次裂紋，見圖13-60。

圖13-60 斷面心部形貌

金相組織及夾雜物檢查：

墊圈邊緣的金相組織有輕微脫碳，脫碳層厚度約為0.1mm，見圖13-61。

圖13-61 墊圈邊緣脫碳組織

墊圈心部金相組織，為回火屈氏體，見圖13-62。

圖13-62 墊圈心部金相組織

墊圈晶粒組織，墊圈經苦味酸腐蝕后，晶粒組織較細，未發(fā)現過熱過燒特征，晶粒度為6～7級，見圖13-63。

圖13-63 墊圈晶粒度組織

根據“GBT 10516-2005 鋼中非金屬夾雜物含量的測定方法”，對墊圈夾雜物檢查和評定，該墊圈夾雜物為A類，（硫化物夾雜、細系）2級，見圖13-64。

圖13-64墊圈非金屬夾雜物

對失效墊圈進行化學成分分析，其化學成分符合GB/T 1222-2007標準中對65Mn鋼的要求

對墊圈的硬度檢測結果，墊圈硬度為48.0～50.3HRC。

失效墊圈去除表面涂層后，對三個不同部位進行氫含量檢測，結檢測果為1.3 ppm～1.5 ppm，墊圈中只含有微量的氫。

13.7.2 分析與討論

墊圈表面脫碳會造成墊圈強度降低，但不會引起脆性開裂。

墊圈材質、晶粒度及非金屬夾雜物均符合標準要求，未發(fā)現低熔點金屬，金相組織正常，無過熱過燒，而且墊圈是在安裝過程中斷裂的，所以，可排除應力腐蝕及液態(tài)金屬致脆的可能。

墊圈達克羅工藝處理，達克羅工藝的優(yōu)點就是無酸洗和電鍍，防止了滲氫和氫脆危險。氫含量檢測結果顯示墊圈材質中含有微量氫，但含量不高，斷口分析也表明，斷口為解理及韌窩的混合斷口，并伴有晶間二次裂紋，這不是氫脆斷裂的特征，而是脆性斷裂的特征

從墊圈硬度可推測該批墊圈的回火溫度較低，大約為360℃左右。墊圈的回火溫度低，造成了硬度過高；過高的硬度使墊圈塑性降低。脆性增加，在安裝應力作用下容易發(fā)生脆斷。

墊圈的熱處理回火溫度偏低，使墊圈的硬度過高，當墊圈在螺栓上安裝時，在安裝扭矩的作用下，墊圈受壓應力，在壓應力作用下墊圈開口對邊的拱起處，變形最大，墊圈拱起處一面受壓應力，而另一面受拉應力，在拉應力作用下產生裂紋，裂紋進一步擴展使墊圈脆性斷裂失效。

13.7.3 結論與啟示

（1）墊圈安裝時在安裝應力作用下，拱起處一面受壓應力，而另一面受拉應力，受拉應力作用的一面先產生裂紋，裂紋進一步擴展使墊圈斷裂失效。

（2）導致墊圈斷裂的原因是墊圈的熱處理回火溫度偏低，回火溫度偏低使墊圈硬度過高，在安裝應力作用下墊圈脆性斷裂。

（3）建議采用合適的回火溫度，控制墊圈回火后的硬度在合適的范圍內。